QY25K汽車起重機采用四節(jié)伸縮式箱形吊臂，如圖1所示。各節(jié)臂之間可以相對滑動，靠它們搭接的上下滑塊來傳遞作用力?；颈?根部與轉臺通過水平銷軸鉸接，且其中部還與變幅液壓缸5鉸接，可實現(xiàn)吊臂在變幅平面內(nèi)自由轉動。吊臂伸縮采用一級伸縮液壓缸、雙繩排滑輪機構（兩伸、兩縮）以實現(xiàn)二、三、四節(jié)吊臂同步伸縮。

 

    吊臂截面形狀為兩塊成型鋼板對焊而成。其上半部為大圓角過渡形，下半部為外凸折板形，中部焊上槽形加強筋，見圖2。

 

    吊臂的設計計算通常的方法是將吊臂結構視為梁模型進行強度及剛度等方面的分析。但實際上，吊臂是由薄板對焊起來的箱形結構，應該視為板殼模型。解決這樣一個變截面板殼模型受力問題，比較行之有效的方法是有限元法。故我們應用此法，并采用功能強大、技術上非常成熟的商用有限元軟件ANSYS為工具來進行分析?；诘醣鄣膶嶋H工況較多，限于篇幅，本文僅以全伸臂工況為例（臂長L=32m，幅度R=6m，吊重6t），介紹QY25K汽車起重機伸縮吊臂結構有限元的分析過程。

 

    2伸縮吊臂有限元模型建立

 

    2.1實體建模

 

    考慮到吊臂的重量，在解算時由ANSYS自動計算。為確保其重心位置的正確性，必須以吊臂的真實工況位置（仰角θ）進行建模，亦即先要計算仰角θ的大小，再激活工作平面（workplane），將工作平面旋轉θ角，在工作平面內(nèi)造型。各節(jié)臂的筒體由薄板構成，取中面尺寸造型?；诨颈鄣奈膊考八墓?jié)臂的頭部結構異常復雜且剛性很大，故將其簡化成實體，利用ANSYS強大的造型功能，如：拉伸、移動、拷貝、布爾加減運算、粘接等，可方便地建模。

 

    2.2單元選取及網(wǎng)格劃分

 

    板采用板殼元Shell63來離散。Shell63是一種4節(jié)點線彈性單元，它遵循基爾霍夫假定，即變形前垂直中面的法線變形后仍垂直于中面，而且這種單元可以同時考慮彎曲變形及中面內(nèi)的膜力，比較符合吊臂的實際受載情況。實體單元選用8節(jié)點的6面體單元Solid45。

 

    考慮到每節(jié)臂之間都有搭接部分，不易選中，且大部分板厚都不一樣，若是每塊板逐個進行網(wǎng)格劃分，效率低下，容易出錯，為此我們先在實體模型上指定屬性，即賦予所有實體需劃分的單元、材料特性、實常數(shù)等，然后由程序一次對所有板、塊進行網(wǎng)格劃分，同時也避免了在網(wǎng)格劃分操作中重復設置屬性。若是對某些網(wǎng)格形狀不滿意，則可對這部分重新進行劃分，因為重新劃分時，可刪除已有的網(wǎng)格，但不會刪除所指定的屬性。

 

    各節(jié)臂筒體采用自由（free）及映射（mapped）方式劃分?；瑝K處采用掃掠（sweep）劃分，以保證其形狀為六面體。整個網(wǎng)格劃分，控制單元形狀盡可能規(guī)則，避免形狀畸形。

 

    最終形成吊臂的有限元模型規(guī)模：節(jié)點數(shù)52017個，單元數(shù)62827個，其中板單元42153個，實體單元20674個。網(wǎng)格如圖3所示。

 

    2.3滑塊接觸處模型處理

 

    由于吊臂工作時，各節(jié)臂之間靠與滑塊接觸和擠壓來傳遞力，有限元建模中，必須解決各節(jié)臂與滑塊間的連接問題。首先考慮用ANSYS中的接觸單元來分析，但由于該算例中，單元數(shù)頗多，模型規(guī)模大，且有12處接觸（四節(jié)臂上下有12個滑塊），而接觸問題屬于非線性，求解過程必須反復迭代計算，因而計算量實在太大，另外，其準確性也較差（實際結構中的接觸特性尚不清楚），基于此，我們運用另外一種方法——節(jié)點自由度耦合技術來模擬滑塊與各節(jié)臂的接觸。工作時，滑塊與吊臂保持接觸，但它們之間沿接觸面有相對滑動趨勢，故相對應的節(jié)點間沿接觸面的法向自由度必須耦合，而切向自由度則不能耦合，應當釋放。為了達到此目的，首先要旋轉節(jié)點坐標系，旋轉角度即為仰角θ，利用各節(jié)臂與滑塊在同一位置節(jié)點（CoincidentNode）間的耦合，可方便地實現(xiàn)12個滑塊與吊臂對應節(jié)點的耦合。

 

    2.4加載及約束處理

 

    吊臂所受的載荷有：吊重、側載、鋼絲繩在臂頭的拉力、風載、液壓缸作用力及伸縮機構鋼絲繩拉力。風載荷加到吊臂側面上，而其它力則須加到相應位置的節(jié)點上（或關鍵點上），為了使得這些加載點能成為節(jié)點，首先需要在此位置處創(chuàng)建硬點（Hardpoints），此外，由于鋼絲繩在臂頭的拉力及伸縮機構鋼絲繩拉力等方向與整體坐標系方向不一致，故還須旋轉這些節(jié)點坐標系，以便于加載。

 

    約束處理：基本臂尾部與轉臺鉸接處，約束3個方向平移自由度（UX、UY、UZ）和兩個方向的轉動自由度（ROTY、ROTZ）。釋放繞銷軸中心回轉的轉動自由度（ROTX）。變幅液壓缸鉸點處同樣處理。

 

    3計算結果與分析

 

    通過對上述有限元模型進行計算，得到在工況下的最大變形量為：UX=0.542m，UY=－0.272m，UZ=－1.039m，均位于吊臂頭部。應力計算結果用Ｖonmises當量應力值表示。吊臂上應力值較大的區(qū)域為：下滑塊作用位置的折板處以及基本臂與變幅液壓缸鉸接處。最大應力發(fā)生在三節(jié)臂折板與左滑塊接觸處，其值達到551MPa，其上應力分布情況如圖4所示（注：折板位置見圖2）。圖中標出應力值較大點，它們靠近吊臂外側。其它滑塊處的應力分布情況也是這樣。

 

    QY25K型伸縮吊臂已做過結構應力試驗，所加載荷有：吊重、側載和風載，由于風載作用在吊臂的側面，試驗中很難施加，故將其轉化到吊臂頭部來進行施加。試驗的測點均布置在滑塊附近，現(xiàn)將用有限元法在測點處的計算應力值與實測值進行比較，見表1。

 

    4結束語

 

    （1）用有限元法對伸縮吊臂結構進行強度、剛度分析，其結果應該比常規(guī)的解析法更準確、可靠，且可以獲得解析法難以分析的局部區(qū)域應力分布，如吊臂與滑塊接觸處、變幅液壓缸鉸接處，而這些區(qū)域往往又是危險部位。有限元分析的結果可為實際設計提供有價值的參考。

 

    （2）本文運用節(jié)點自由度耦合技術模擬滑塊與吊臂的連接，并將計算結果與實測值進行對比，二者較為吻合。